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鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)公司某大跨度預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)心得

發(fā)布時(shí)間：2020-07-11 11:36:50 發(fā)布人：鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 瀏覽量：

一、工程概況：
本工程為某體校內(nèi)的室內(nèi)訓(xùn)練場(chǎng)

，鑒于建筑師對(duì)整體規(guī)劃的考慮及使用上的便捷性，要求其與體校內(nèi)的主教學(xué)樓及宿舍樓能通過(guò)走廊聯(lián)系以形成整體效果

，故層高定為7.5米，共兩層

。根據(jù)使用要求

，室內(nèi)不允許設(shè)置豎向構(gòu)件，凈高要求≥6.0米

。平面布置如（圖一）

。在此情況下，采用普通梁扳體系已難以滿足要求

，經(jīng)與建設(shè)方及建筑師協(xié)商，并結(jié)合當(dāng)?shù)厥┕そ?jīng)驗(yàn)

，決定該兩層建筑的樓（屋）面Y向框架梁采用預(yù)應(yīng)力梁（后張法）,其余構(gòu)件均采用普通梁扳

。

二

、預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)：
①改善結(jié)構(gòu)的使用性能

，提高結(jié)構(gòu)的耐久性

；
②減小構(gòu)件截面高度

，減輕自重；
③充分利用高強(qiáng)鋼材

；
④具有良好的裂縫閉合性能與變形恢復(fù)性能

；
⑤提高抗剪承載力；
⑥提高抗疲勞強(qiáng)度

；
⑦具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。

三

、預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)遇到的問(wèn)題及解決辦法：
①預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)與普通鋼筋砼結(jié)構(gòu)在使用PKPM、SATWE軟件計(jì)算時(shí)的主要區(qū)別在于“阻尼比”的選用：預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)為0.03,普通鋼筋砼結(jié)構(gòu)為0.05?div id="d48novz" class="flower left">

，F(xiàn)采用分別計(jì)算并取大值的方法解決；
②由于框架柱施加預(yù)應(yīng)力難度較大

，在使用及建筑允許的前提下，設(shè)計(jì)采用矩形大截面框架柱(0.8米X1米)以抵抗大跨度梁傳來(lái)的較大彎矩

；
③設(shè)計(jì)時(shí)

，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員所在單位沒(méi)法提供預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)軟件及相應(yīng)的解密鎖

，設(shè)計(jì)時(shí)使用PKPM、SATWE軟件計(jì)算得出各所需參數(shù)及數(shù)據(jù)

，然后用手工計(jì)算的方法解決

。

四

、預(yù)應(yīng)力梁設(shè)計(jì)過(guò)程：
1、選用材料：砼為C40

，非預(yù)應(yīng)力鋼筋為Ⅲ級(jí)鋼

，預(yù)應(yīng)力筋為1xNфS15.2低松弛鋼絞線。
2

、內(nèi)力組合(由PKPM、SATWE程序計(jì)算得來(lái))

，見(jiàn)表一：

荷載組合彎矩表(單位：KN-M) 表一

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)公司某大跨度預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)心得(圖1)

、預(yù)應(yīng)力梁的截面幾何特征

，見(jiàn)表二：

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)公司某大跨度預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)心得(圖2)

4、預(yù)應(yīng)力筋束形及預(yù)應(yīng)力筋面積估算：
1)

、屋面梁預(yù)應(yīng)力筋估算：
因?yàn)樽饔迷谖菝媪荷系幕詈奢d較小

，故裂縫將由荷載的準(zhǔn)永久值組合控制。按屋面梁準(zhǔn)永久值組合滿足拉應(yīng)力0.9ftk控制

，估算屋面梁預(yù)應(yīng)力筋面積，即：
σlc-σpc≤0.9ftk
預(yù)應(yīng)力筋截面面積為AP≥(βML/W-0.9ftk)/[(1/A+ep/W) σpe]
屋面活荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)為0.0

，考慮次彎矩影響

，將彎矩設(shè)計(jì)值作適當(dāng)調(diào)整

，即：支座取β=0.9，跨中取β=1.2

。
預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力值：σpe=1860x0.75x0.75=1046Mpa
計(jì)算后確定屋面梁配筋3-9ΦS15.2 AP=3753mm2
2)

、樓層梁預(yù)應(yīng)力筋面積估算：
樓層梁為支座控制

，將荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合下控制截面砼拉應(yīng)力放寬至2.5ftk

，并考慮次彎矩的影響

，將彎矩設(shè)計(jì)值作適當(dāng)調(diào)整

。計(jì)算后確定樓層梁配筋3-6ΦS15.2 AP=2502mm2
5

、預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算：
取張拉控制應(yīng)力為0.75fFtk 計(jì)算結(jié)果詳表三~表四
屋面梁預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力總損失σL及有效預(yù)加力值(NPe) 表三

樓層梁預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力總損失σL及有效預(yù)加力值(NPe) 表四

設(shè)計(jì)者通過(guò)其他預(yù)應(yīng)力梁的設(shè)計(jì)案例及本工程設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)數(shù)據(jù)綜合比較后

，發(fā)現(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋的總預(yù)應(yīng)力損失一般控制在20%~30%間較為合理

。若小于下限，則有可能是實(shí)際工程中梁跨較小或荷載偏小等因素造成

，設(shè)計(jì)時(shí)沒(méi)有必要采用預(yù)應(yīng)力措施而可以考慮采用普通砼結(jié)構(gòu)及相應(yīng)的手段進(jìn)行處理

；若超過(guò)上限

，則有可能是實(shí)際工程中梁跨較大或荷載偏大等因素造成

，而此時(shí)采用預(yù)應(yīng)力措施則很難達(dá)到預(yù)期的經(jīng)濟(jì)

、功能使用等要求

，設(shè)計(jì)時(shí)則應(yīng)相應(yīng)考慮采用其他更為合理的結(jié)構(gòu)形式及相應(yīng)的處理方法

。
6

、梁預(yù)應(yīng)力等效荷載計(jì)算：
屋面梁預(yù)加力值：NP=(4030+4287)/2=4159KN
樓層梁預(yù)加力值：NP=(2785+2957)/2=2871KN
1)、端力偶Me
屋面梁：Me=Npxe=4159x(502-300)x10-3≈840KN-M
樓層梁：Me=Npxe=2871x(457-200)x10-3≈738KN-M
2)

、梁間等效均布力qi
屋面梁：q1=8Npxf/l2=8x4159x0.318/6.942≈220KN-M
q2=8Npxf/l2=8x4159x0.482/10.562≈144KN-M
樓層梁：q1=8Npxf/l2=8x2871x0.318/6.942≈152KN-M
q2=8Npxf/l2=8x2871x0.482/10.562≈99KN-M
求得框架梁綜合彎矩及次彎矩詳表五

框架梁綜合彎矩及次彎矩計(jì)算列表 (單位：KN-M) 表五

、正截面承載力驗(yàn)算：梁控制截面設(shè)計(jì)彎矩詳表六

控制截面設(shè)計(jì)彎矩列表(單位：KN-M) 表六

經(jīng)驗(yàn)算正截面承載力能滿足設(shè)計(jì)要求（過(guò)程略）
驗(yàn)算梁正截面承載力時(shí)應(yīng)注意以下問(wèn)題：
1)

、預(yù)應(yīng)力度λ≤0.75;
2)、梁端受壓區(qū)高度與有效高度比ξ≤0.35;
3)

、折算配筋率μ≤2.5%
8

、截面裂縫寬度驗(yàn)算及預(yù)應(yīng)力梁撓度驗(yàn)算均能滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求（過(guò)程略）

四

、預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)在施工時(shí)經(jīng)常遇到的問(wèn)題及構(gòu)造處理：
1、預(yù)應(yīng)力梁支座部位樓層(屋面)板由于水平力過(guò)大易產(chǎn)生劈裂破壞

。相應(yīng)措施：附加斜向45o~60o板內(nèi)加強(qiáng)筋；
2

、后張法預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件端部錨固區(qū)和構(gòu)件端面中部在施工張拉后常會(huì)出現(xiàn)縱向水平裂縫。相應(yīng)措施：進(jìn)行局部受壓承載力計(jì)算

，并配置間接鋼筋